Осадка оснований S , с использованием расчетной схемы линейно-деформируемоей среды определяется методом послойного суммирования. Метод основан на том, что осадка основания фундамента по центральной оси подошвы определяется как сумма осадок отдельных слоев грунта, на которые разбивается сжимаемая толща, в пределах каждого геологического слоя. Мощность каждого из слоев рекомендуется принимать hi = 0.4b, где b -ширина подошвы фундамента.
(12)
где β - безразмерный коэффициент = 0,8
σzpi - среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения на верхней и нижней границах слоя по вертикали проведенной через центр подошвы фундамента.
hi и Ei - соответственно толщина и модуль деформации i-ro слоя грунта.
n - число слоев, на которые разбита сжимаемая толщина основания.
Дополнительные вертикальные напряжения на глубине z от подошвы фундамента: σzp по вертикали , проходящей через центр подошвы фундамента определяются по формуле:
(13)
где а - коэффициент, принимаемый по табл.1 в зависимости от формы подошвы фундамента, соотношения сторон прямоугольного фундамента и относительной глубины, равной: = 2z/b
p0 = p - σzq0 - дополнительное вертикальное давление на основание
p - среднее давление под подошвой фундамента;
σzq0 - вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента.
Вертикальное напряжение от собственного веса грунта
(14)
γi и Hi - удельный вес и толщина i-ого слоя грунта.
Проверяем наиболее опасное сечение с шириной подушки фундамента 1 м.
1. Строим эпюру напряжений от собственного веса грунта.
σzg1 = 16 · 1,4 = 22,4 кПа
σzg2 = 21,2 · 2,8 + 22,4 = 81,76 кПа
σzg2 = 11,2 · 0,5 + 81,76 = 87,36 кПа
σzg3 = 9,82 · 4,2 + 87,36 = 128,6 кПа
σzg4 = 19,7 · 7,8 + 128,6 = 282,3 кПа
σzg0 = 21,2 · 0,8 + 22,4 = 39,36 кПа
Скачок эпюры на слое, который является водоупором, считается по формуле:
σzw = γw·hw = 10 · 4,7 = 47 кПа
2. Строим эпюру напряжений от фундамента по формуле:
р0 = 422 – 39,36 = 382,64 кПа
hi = 0,4 · 1 = 0,4 м.
Значения напряжений приведены в таблице 2.
Расчетная схема приведена на рис 7.
Таблица 2. Расчет напряжений.
№ слоя |
hi |
Zi |
|
α |
|
1 |
0,4 |
0,4 |
0,8 |
0,881 |
337,1 |
2 |
0,4 |
0,8 |
1,6 |
0,642 |
245,7 |
3 |
0,4 |
1,2 |
2,4 |
0,477 |
182,5 |
4 |
0,4 |
1,6 |
3,2 |
0,374 |
143,1 |
5 |
0,4 |
2 |
4 |
0,306 |
117,1 |
6 |
0,4 |
2,4 |
4,8 |
0,258 |
98.7 |
7 |
0,1 |
2,5 |
5 |
0,248 |
94,9 |
8 |
0,4 |
2,9 |
5,8 |
0,215 |
82,3 |
9 |
0,4 |
3,3 |
6,6 |
0,190 |
72,7 |
10 |
0,4 |
3,7 |
7,4 |
0,170 |
65,1 |
11 |
0,4 |
4,1 |
8.2 |
0,146 |
55,9 |
12 |
0,4 |
4,5 |
9 |
0,140 |
53,6 |
13 |
0,4 |
4,9 |
9,8 |
0,129 |
49,4 |
14 |
0,4 |
5,3 |
10,6 |
0,119 |
45,5 |
15 |
0,4 |
5,7 |
11,4 |
0,111 |
42,5 |
Проектирование фундаментов на естественном основании. Определение
глубины заложения подошвы фундамента
Минимальная глубина заложения фундаментов по конструктивному соображениям для подвальной части здания:
,
где: - глубина заложения от уровня планировки.
Фундаменты под внутренние стены, колонны и наружные стены здания можно закладывать на различной глубине, но при этом допустимая разность отметок заложени ...
Определение числа свай, их размещение
и уточнение размеров ростверка
Расчётное количество свай определяется по формулеn=h*Ni/Fd, гдеNi=1,1(Po+Pn+Pp+Pr+Pв)+yf *Рк, кН, Рр = (bpmin* lpmin) * hр*yжб, кН - вес ростверка (ужб = 25 кН/м3 - удельный вес железобетона); h = 1,2 - коэффициент, учитывающий перегрузку отдельных свай от действующего момента.
Рр =(2,9* 10,1) * 1,2*25=0,8 ...
Оборудование для минерализации древесной
шерсти
На схеме «а» показано в схематическом виде оборудование для минерализации древесной шерсти способом обрызгивания, применяемое на Костопольском ДСК- Древесная шерсть раскладывается в металлические ковши-корзины с перфорированными стенками 2, объем древесной шерсти в одном ковше рассчитан на изготовление одно ...